Система автоматизированного проектирования и расчета
Вход /
Регистрация
   

Изменения и дополнения в ПК ЛИРА 10.10 R1.1

Импорт/Экспорт

Реализован импорт и экспорт в формат sdnf

Формат SDNF (Steel Detailing Neutral File — нейтральный файл деталировки металлоконструкций) применяется для импорта/экспорта 3D-моделей при работе с такими САПР, как AutoCAD, Bocad-3D, Tekla Structures и др. В ПК ЛИРА 10.10 появилась возможность импорта/экспорта моделей из такого формата.

Формат SDNF описывает такие конструктивные элементы, как стержни и пластины, а также нагрузки на них, информацию о материалах и т.д. Возможность работы с SDNF-форматом реализована как для версии SDNF 2.0, так и для более современной — SDNF 3.0.

Реализована связь с Revit 2020

  • Плагин, позволяющий осуществлять импорт/экспорт между ПК ЛИРА 10 и Revit, реализован для Revit 2019 и Revit 2020.
  • Добавлена возможность сохранения и загрузки результатов подбора арматуры, перенесенных в Revit. В сохраняемую информацию помимо изополей/эпюр входят настройки легенды.
  • Кнопки, запускающие функции плагина, перенесены из раскрывающегося списка “Внешние инструменты” на ленту Revit.

При импорте поэтажных планов из dxf реализовано сохранение ранее вводимых параметров

Реализовано сохранение вводимых данных при импорте поэтажных планов. Сохраняются выбранные единицы измерений для всех категорий, а также масштабный множитель.

При импорте трехмерной модели из dxf реализована возможность автоматически задавать сечения, материалы, нагрузки и т.д. через имена слоев (аналогично импорту поэтажных планов)

Дополнительный анализ имени слоя, который был реализован для файлов поэтажных планов, теперь реализован и для отдельно стоящих файлов формата *.dxf. В дополнительный анализ входят все виды нагрузок, геометрия сечений и материалы.

Расчетно-графическая среда

Реализована возможность учета демпфирующих свойств материала для элементов в задачах Динамика+

Для достижения необходимой точности динамического расчета зданий и сооружений очень важным является правильный учет сил затухания, которые оказывают значительный эффект на общий колебательный процесс. При расчете строительных конструкций на динамические воздействия большое значение имеет выбор модели, описывающей внутреннее трение в материале.

В общем виде матрица демпфирования в ПК ЛИРА 10.10 записывается в виде

(1)

где

– матрица сосредоточенных демпферов,

матрицы масс и жесткости расчетной модели,

множители к матрицам масс и жесткости расчетной модели,

количество конечных элементов с ненулевыми множителями к матрицам масс и жесткости элемента,

матрицы масс и жесткости -го конечного элемента,

множители к матрицам масс и жесткости -го конечного элемента.

Множители и к матрицам масс и жесткости расчетной модели задаются в загружении “Демпфирование”, в котором также могут быть назначены сосредоточенные демпферы для матрицы .

Множители и к матрицам масс и жесткости -го конечного элемента задаются в Редакторе материалов.

Специальные конечные элементы не имеют множителей и .

Реализована возможность решения динамической задачи от демонтажа элементов для линейных и физически нелинейных задач

Мгновенный отказ (выход из строя) одного из элементов несущей конструкции обычно связывают с проблемой прогрессирующего (лавинообразного) обрушения. Возникновение термина “прогрессирующее обрушение” связано с трагическим событием, произошедшим в Лондоне 16 мая 1968 г. В 22-этажном здании Роунан-Пойнт (Ronan Point), построенном по системе Ларсон-Нильсен, произошел взрыв бытового газа. В результате взрыва была разрушена несущая торцевая стена и ненесущая наружная стена угловой квартиры на 18 этаже. Торцевые стены и перекрытия вышележащих этажей, потеряв опору, обрушились, а воздействие веса и удара падающих элементов вызвало разрушение стен и перекрытий угла здания до самого нижнего этажа.

Расчет на устойчивость против прогрессирующего обрушения выполняется в квазистатической или динамической постановках. На практике, в большинстве случаев, используется квазистатический расчет с коэффициентом динамичности, равным двум. Такая величина коэффициента динамичности вытекает из теоретического решения одномассовой упругой системы без демпфирования на постоянную нагрузку.

Внезапное разрушение элемента соответствует, например, действию взрыва, пожара или аварийной перегрузки, при этом следует учитывать динамическую реакцию конструкции на повреждение. Мгновенный отказ моделируется заменой реакций разрушенных элементов на противоположное направление и, учитывая высокую скорость отказа, зависимость силы от времени можно принять билинейной.

В ПК ЛИРА 10.10 для защиты от прогрессирующего обрушения при локальном разрушении несущих элементов конструкции была реализована такая возможность. Для монтажной динамической задачи, как линейной, так и нелинейной, для последней стадии монтажа указываются элементы, которые будут демонтироваться в динамической постановке.

Для динамического загружения задается график изменения приложенных с обратным знаком реакций демонтируемых элементов.

После окончания расчета доступна вся гамма результатов в любой момент времени для изучаемого промежутка. Кроме этого, реализована возможность анализа графиков изменения во времени ускорений, скоростей, перемещений, усилий, напряжений и т.д.

Так, для рассмотренной задачи демонтаж элементов диафрагмы первого этажа дал приращение вертикальной деформации центрального узла диафрагмы в статической постановке составило 38.24 мм, а в динамической постановке — 68.37 мм. Таким образом, для данной задачи коэффициент динамичности равняется .

Добавлена возможность задания коэффициентов редуцирования жесткости стержневых и пластинчатых элементов

На основании введенных коэффициентов корректируются жесткостные характеристики, используемые расчетным процессором при составлении матрицы жесткости расчетной модели. Эта возможность, в частности, позволяет учесть рекомендации нормативных документов, а именно раздела 6, СП 52-103-2007 “Железобетонные монолитные конструкции зданий” по снижению жесткости плит и колонн.

Для стержней задаются коэффициенты к каждой из семи жесткостей (EF, EIY, EIZ, GKR, GFY, GFZ, EIW), на которые они умножаются при построении матрицы жесткости и учете температурных нагрузок.

Для пластин задаются коэффициенты, на которые умножаются (при построении матрицы жесткости и учете температурных нагрузок) элементы матриц упругости плоского напряженного состояния, изгиба и сдвига.

Коэффициенты к жесткостям показывают, во сколько раз вычисленные значения жесткостных характеристик отличаются от значений, которые пойдут в расчет. По умолчанию коэффициенты к жесткостям приняты равными 1.0.

Реализована возможность задания нелинейных параметров шарнирам, назначенным линейным стержневым КЭ (в рамках нелинейной задачи)

Шарниром обозначается податливое примыкание элемента к узлу конструкции. Упругим или линейным будем называть шарнир, у которого жесткость податливой связи не зависит от усилий в элементе. У идеального шарнира, являющегося частным случаем упругого, жесткость податливой связи равна нулю. Алгоритм реализации упругих шарниров основан на жордановых исключениях и детально изложен в [1], Приложение А.

Для нелинейного шарнира задается зависимость между перемещением и усилием в податливой связи, удовлетворяющая условию

жесткость податливой связи равна .

Упруго-пластические шарниры могут использоваться для моделирования нелинейной работы элементов конструкции, моделирования механизмов разрушения конструкции, расчета на предельную нагрузку, расчета на устойчивость от прогрессирующего обрушения, для проведения Pushover анализа, а также для анализа динамического поведения конструкции.

Предполагается, что материал самого стержневого конечного элемента работает в упругой стадии, т. е. упруго-пластические шарниры реализованы в начальном и конечном сечениях 7 и 10 конечных элементов. Для нелинейных шарниров возможно задавать упруго-пластическую с упрочнением и упруго-идеально-пластическую (рис. 1) диаграммы работы.

Рисунок 1. Упруго-идеально-пластическая диаграмма работы

На рис. 1 приведена диаграмма, соответствующая действию изгиба. На ней: — предельный момент поперечного сечения стержня, — угол поворота, соответствующий предельному моменту

В большинстве случаев нелинейные шарниры задаются только по угловой степени свободы, но в общем случае возможно использование шарнира пластичности с составляющими для нормальной силы, крутящего момента, поперечных сил и изгибающих моментов в двух плоскостях.

Рисунок 2. Задание диаграммы работы нелинейного шарнира элементам расчетной схемы

Задача с нелинейными шарнирами решается итерационным методом [2]. Учет податливости узлов может значительно влиять на напряженно-деформированное состояние конструкции за счет перераспределения усилий.

  1. Перельмутер А. В. Расчетные модели конструкций и возможность их анализа / А. В. Перельмутер, В. И Сливкер. – К: Сталь, 2002. – 597 с.
  2. Горбовец А. В. Приближенные схемы для стационарных и нестационарных задач с односторонними ограничениями / А. В. Горбовец, И. Д. Евзеров // Вычислительные технологии. – 2000. – Т. 5, №6. – С. 33-35.

Добавлен учет упругого основания Cx, действующего вдоль оси стержневых элементов и учет упругого основания Cx и Cy, действующего в плоскости пластинчатых элементов

Для учета упругого основания вдоль стержня в функционал потенциальной энергии для стержня добавляется слагаемое

где — периметр области контакта,  — коэффициент упругого основания вдоль стержня.

Для пластин добавляется слагаемое

где и  — коэффициенты упругого основания, соответственно, вдоль местных осей пластины и .

Добавленные слагаемые имеют такой же вид, как и стандартное упругое основание и реализуются (при построении матрицы жесткости и вычислении реакций) аналогично.

Учет упругого основания вдоль стержня понадобился для корректного моделирования свай цепочкой стержней, такое моделирование стало возможным в версии ПК ЛИРА 10.10.

Для добавленных компонент упругого основания реализовано задание, контроль и отображение назначенных величин.

Реализован КЭ многослойной оболочки (до 10 слоев)

Многослойные пластины и оболочки находят широкое применение в различных областях промышленности и строительства. Это элементы космической, авиационной, кораблестроительной техники, защитные сооружения АЭС, резервуары и цистерны для химических производств, конструкции промышленного, гражданского и транспортного строительства, оборудование энергетического машиностроения и т.д.

В связи с широким применением в инженерной практике многослойных оболочек, большую актуальность приобретает исследование напряженного состояния отдельных слоев. В текущей реализации обеспечивается совместность работы всего многослойного пакета составной конструкции. Для каждого слоя (допускается не более 10 слоев) задаются: толщина, плотность, модуль Юнга, коэффициент Пуассона и коэффициенты температурного расширения.

Все необходимые для расчета величины определяются интегрированием по толщине, при этом предполагается, что нагрузки прикладываются к срединной поверхности сечения. Коэффициенты температурного расширения вычисляются как средние значения по сечению.

Для стержневых элементов реализована возможность управления осями вычисления усилий (РСН, РСУ)

В предыдущих версиях программного комплекса усилия в стержневых элементах вычислялись исключительно в главных осях поперечного сечения стержня. В ПК ЛИРА 10.10 для стержневых элементов добавлена возможность задавать оси вычисления усилий. Система координат для вычисления усилий в стержнях использует правило: местная ось , как всегда, направлена от первого узла ко второму, пользователем задается вектор, параллельный местной оси , которая может не совпадать с главной осью инерции, местная ось образует правую тройку с осями и . В этой системе координат задаются шарниры, жесткие вставки и местные нагрузки.

Таблицы результатов по стержневым элементам в новой версии ПК ЛИРА 10.10 можно получить как в осях выравнивания усилий, так и в главных осях инерции.

Для линейных задач реализовано разложение СЛАУ методом Холецкого

Разложение Холецкого впервые предложено французским военным геодезистом польского происхождения Андре-Луи Холецким в конце Первой Мировой войны, незадолго до его гибели в бою в августе 1918 г. Идея разложения была опубликована в 1924 г. Бенуа (сослуживцем Холецкого). Впервые разложение было использовано поляком Т. Банашевичем в 1938 г. В советской математической литературе называется также методом квадратного корня; название связано с характерными операциями, отсутствующими в родственном разложении Гаусса.

Для разреженных матриц разложение Холецкого широко применяется в качестве прямого метода решения линейных систем.

В версии ПК ЛИРА 10.10 реализован метод разложения, использующий сжатый формат разреженных столбцов (Compressed Sparse Column, CSC-format): хранятся только ненулевые элементы матрицы и их координаты (номера строк и столбцов). Такая схема хранения предъявляет минимальные требования к памяти и в то же время оказывается очень удобной для операций над разреженными матрицами.

На рисунке дано представление матрицы в формате CSC.

Данная реализация существенно ускорила разложение матрицы жесткости расчетной схемы. Так, для процессоров Intel (R) Core(TM) i7 8700 CPU @ 3.20GHz, 6 физических ядер, 12 логических ядер, с кэш-памятью третьего уровня 12 МБ, ОЗУ 16 ГБ ускорение составляет от 1.3 до 5 раз.

Так, например, процедура разложения матрицы жесткости каркасного здания (3,661,779 неизвестных) с использованием указанного выше компьютера заняла менее 2 минут.

Реализована возможность задавать минимальный % вклада модальной массы для учета собственных форм в задачах динамики

Модальная масса — это доля массы сооружения , участвующей в динамической реакции по определенной форме колебаний

где

— матрица масс расчетной схемы,

-я форма собственных колебаний,

— вектор направлений сейсмического движения основания по узлам.

В предыдущих версиях программного комплекса ЛИРА 10 для учета форм колебаний в динамической реакции здания или сооружения вклад в модальные массы соответствующей собственной формы должен был составлять не менее 1%.

В версии ПК ЛИРА 10.10 пользователям дана возможность указывать минимальный процент вклада в модальные массы, по преодолении которого форма собственных колебаний будет учтена в динамической реакции здания или сооружения.

В монтажных задачах реализована возможность задавать пользовательские и автоматические РСН

В версии программного комплекса ЛИРА 10.10 реализовано вычисление расчетных сочетаний нагружений (РСН) для системы МОНТАЖ. Для формирования доступны как пользовательские, так и автоматические сочетания.

При формировании Автоматических сочетаний накладывается одно ограничение:

в истории возведения только одна стадия возведения может иметь ненулевой коэффициент.

Реализован архитектурный элемент для моделирования работы свай

Программный комплекс ЛИРА 10.10 предоставляет пользователям возможность расчета зданий и сооружений на свайном основании. Это может быть как вычисление обобщенных характеристик свай (КЭ 57), так и моделирование свай цепочкой стержней (архитектурный одноузловой элемент “Свая”).

Для архитектурного одноузлового элемента “Свая” назначается сечение “Свая (упругая связь)”, в параметрах которой появилась возможность задавать расстановку арматуры для последующего ее подбора.

После назначения сечения “Свая (упругая связь)” архитектурным одноузловым элементам “Свая” они отображаются с длиной, заданной в сечении, а при отображении с учетом назначенных сечений — еще и с заданной конфигурацией контура сечения.

Моделирования свай цепочкой стержней можно реализовать двумя способами:

  • методом “упругих опор”;
  • методом “упругого стержня”.

Идея метода “упругих опор” состоит в том, что в узлах стержня создаются упругие связи (КЭ 56) с жесткостями в горизонтальных и вертикальном направлениях. Жесткости по направлениям получают как произведение коэффициентов постели грунтового основания на соответствующую площадь: для горизонтальных направлений — площадь опирания сечения на грунт, для вертикального — половина площади боковой поверхности примыкающих элементов. Кроме того, под острием сваи для вертикального направления к жесткости добавляется величина, равная произведению жесткости основания на площадь сечения сваи.

Идея метода “упругого стержня” состоит в том, что участки стержней сваи моделируются стержнями на упругом основании. Коэффициенты постели грунтового основания по горизонтальным направлениям рассчитываются согласно Приложению В, СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты. В вертикальном направлении работа сваи обеспечивается сопротивлениями по боковой поверхности слоев грунта основания и созданием на острие сваи упругого шарнира с жесткостью, равной по вертикальному направлению произведению жесткости основания на площадь сечения.

В версии ПК ЛИРА 10.10 была реализована идея метода “упругого стержня”, т.к. данный метод не зависит от шага разбивки на конечные элементы и позволяет получить гладкие эпюры продольных и поперечных сил, что лучше соответствует действительной работе сваи, чем результаты по методу “упругих опор”.

Для корректного моделирования свай цепочкой стержней в ПК ЛИРА 10.10 реализован учет упругого основания вдоль стержня, т.е. в функционал потенциальной энергии для стержня добавлено слагаемое

где — периметр области контакта, — коэффициент упругого основания вдоль стержня. При моделировании работы на горизонтальную нагрузку учет грунтового основания осуществляется с помощью коэффициентов упругого основания и .

При указании архитектурным одноузловым элементам “Свая”, что характеристики основания уточнять по модели грунта, значения коэффициентов упругого основания назначаются автоматически в соответствии со слоями, которые пронизывает свая.

Реализовано два способа определения коэффициентов грунтового основания вдоль стержня:

  • по результатам полевых испытаний;
  • по результатам вычисления несущей способности и осадки.

При использовании архитектурных одноузловых элементов “Свая” в результатах расчета будут получены эпюры усилий (, , , , ) по длине сваи.

И если для свай заданы параметры конструирования, то есть возможность выполнить проверку или подбор армирования.

В расчетной схеме одновременно могут присутствовать как одиночные сваи, так и свайные кусты, и условные фундаменты, созданные из КЭ 57 или архитектурных одноузловых элементов “Свая”.

В версии ПК ЛИРА 10.10, кроме “Забивных, вдавливаемых всех видов и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта”, добавлен расчет “Набивных, буровых и сваи-оболочек, погружаемых с выемкой грунта” прямоугольного или круглого поперечного сечения, с уширением пяты основания или без.

Добавлена визуализация мозаики коэффициента постели грунтового основания вдоль сваи , а также периметра сваи (актуально для свай с уширением пяты).

Реализовано Приложение Б “Расчеты несущей способности свай, взаимодействующих со скальными и полускальными грунтами по боковой поверхности”.

Выполнено определение несущей способности для забивной сваи, сваи-оболочки, набивной и буронабивной свай, опирающихся на скальный грунт, т.е. для свай-стоек.

В новую версию внесены положения изменений №2 и №3 к СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты.

Реализовано жесткое и шарнирное примыкание оголовка сваи к фундаментной плите, как для КЭ 57, так и для цепочки стержней.

Реализована интерактивная ветровая нагрузка, позволяющая по заданным параметрам автоматически определять величину средней составляющей ветрового воздействия на конструкции в соответствии с требованиями: СНиП 2.01.07-85* (изм. 1.2, 1987), СП 20.13330.2016 (изм. 1, 2), ДБН В.1.2-2:2006 (изм. 1), EN 1991-1-4:2005, ДСТУ - Н Б EN 1991-1-4:2010

Для задания и вычисления статической компоненты ветровой нагрузки для зданий и сооружений различного типа в ПК ЛИРА 10.10 был добавлен расчёт ветровой нагрузки на поверхность. В настоящее время в программе реализована схема с отдельно стоящими плоскими сплошными конструкциями.

В зависимости от случая, ветровая нагрузка может быть передана на модель конструкции через узлы, стержни или пластинчатые элементы. Значение нагрузки при этом может варьироваться от параметров: аэродинамический коэффициент, коэффициент надёжности, уровень поверхности земли (z), текущая высота приложения нагрузки (zi).

В ПК ЛИРА 10.10 реализованы следующие расчетные нормативные требования:

  • СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Аэродинамический коэффициент определяется по схеме 1 приложения 4.
  • СП 20.13330.2016 (с изм. 1, 2). Нагрузки и воздействия. Аэродинамический коэффициент определяется по приложению В.1.1.
  • ДБН В.1.2-2:2006 (с изм. 1). Нагрузки и воздействия. Аэродинамический коэффициент определяется по схеме 1 приложения И.
  • EN 1991-1-4:2005. Еврокод 1. Воздействие на строительные конструкции. Часть 1-4. Основные воздействия. Ветровые нагрузки. Аэродинамический коэффициент определяется по п. 7.4.
  • ДСТУ-Н Б EN 1991-1-4:2010. Еврокод 1. Воздействие на конструкции. Часть 1-4. Основные воздействия. Ветровые нагрузки (EN 1991-1-4:2005, IDT+NA:2013). Аэродинамический коэффициент определяется по п. 7.4.

Расчетное давление может быть представлено и в более абстрактном виде, когда заданные параметры визуализируются при помощи графика. Таким образом, пользователь может выставить все необходимые ему параметры и найти значение нагрузки на заданной высоте, не используя основную схему.

Реализована интерактивная снеговая нагрузка, позволяющая по заданным параметрам автоматически определять величину веса снегового покрова на конструкции в соответствии с требованиями: СНиП 2.01.07-85* (изм. 1.2, 1987), СП 20.13330.2016 (изм. 1, 2), ДБН В.1.2-2:2006 (изм. 1), EN 1991-1-4:2005

Для вычисления значений полной снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия зданий и сооружений в ПК ЛИРА 10.10 был добавлен расчёт снеговой нагрузки на поверхность.

Снеговая нагрузка может быть передана на модель конструкции через узлы, стержни или пластинчатые элементы. В зависимости от выбранных норм значение нагрузки может зависеть от параметров: термический коэффициент; коэффициент надёжности; коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра и других факторов. Регулярность нагрузки в направлениях X/Y учитывается коэффициентом формы μ, который осуществляет переход от веса снегового покрова земли к снеговому покрову на покрытие.

В ПК ЛИРА 10.10 реализованы расчетные нормативные требования:

  • СНиП 2.01.07-85* (с изм. 1, 2). Нагрузки и воздействия. Приложение 3
  • СП 20.13330.2016 (с изм. 1, 2). Нагрузки и воздействия. Приложение Б.
  • ДБН В.1.2-2:2006 (с изм. 1). Нагрузки и воздействия. Приложение Ж.
  • EN 1991-1-4:2005. Еврокод 1. Воздействие на строительные конструкции. Часть 1-4. Основные воздействия. Ветровые нагрузки. Аэродинамический коэффициент определяется по п. 7.4.
  • EN 1991-1-3:2010 (IDT). Воздействия на конструкции. Часть 1-3. Общие воздействия. Снеговые нагрузки.

При задании силовых нагрузок на пластинчатые элементы добавлена возможность указать величину эксцентриситета

Для всех местных нагрузок на пластины, кроме температурных, задается эксцентриситет их приложения относительно срединной плоскости. Это позволяет учесть моменты от сил, действующих в плоскости пластины.

Реализованы новые типы нагрузок, прикладываемых к архитектурным элементам: сосредоточенная и распределенная по линии или части площади

В ПК ЛИРА 10.10 расширены возможности задания статических нагрузок, прикладываемых к архитектурным элементам. Нагрузки могут задаваться как сосредоточенными, так и распределенными на часть или на весь элемент. Также реализована нагрузка, распределенная по линии, прикладываемая к архитектурной пластине. Точки, к которым привязаны нагрузки, не участвуют в триангуляции архитектурных элементов, что позволяет генерировать качественные конечно-элементные сети даже в случае задания большого количества таких нагрузок.

Реализован алгоритм, позволяющий выполнять преобразование фрагмента сети КЭ в архитектурные элементы

ПК ЛИРА 10.10 позволяет импортировать или создавать расчетные модели, применяя либо конечно-элементные сети, либо архитектурные элементы, либо их комбинацию. Использование архитектурных элементов существенно упрощает процесс вариантного проектирования и позволяет добиться результата в кратчайшие сроки. В ПК ЛИРА 10.10 реализована функция, позволяющая преобразовать выделенную область конечно-элементной сети в архитектурные элементы для дальнейшего редактировании геометрии и расчета. В процессе преобразования могут образовываться как стержневые или пластинчатые архитектурные элементы, так и архитектурные элементы, моделирующие работу свай. При объединении КЭ в архитектурные могут быть учтены уже назначенные сечения, материалы, параметры конструирования, а также информация о включении КЭ в группы объединения.

В параметрах автосохранения добавлена возможность задавать предельный размер файла, при достижении которого функция отключится

При работе с большими расчетными схемами автосохранение задачи может занимать довольно значительное время. Для исключения негативных эффектов, связанных с неожиданным “замиранием” интерфейса, реализована возможность отключать автосохранение при достижении определенного объема файла исходных данных.

Реализована возможность автоматического удаления файлов результатов расчета для пакета задач

При длительной работе, особенно с большими задачами, на диске может накопиться довольно большое количество файлов с уже не нужными результатами расчетов. Очистка диска “вручную” может занять довольно много времени.

В версии ПК ЛИРА 10.10 реализована функция быстрого просмотра расчетов, хранящихся во вложенных папках заданного каталога, с сортировкой по объему занимаемого на диске пространства и возможностью безвозвратного удаления всех файлов результатов для выбранных расчетных моделей. При этом файлы, описывающие исходные данные, не пострадают.

В триангуляции с применением четырехугольных КЭ реализован алгоритм Smoothing по Лапласу (для комбинированных сетей)

С целью улучшения итогового качества сети конечных элементов с применением четырехугольных КЭ реализован итерационный алгоритм Laplacian smoothing для внутренних узлов триангуляции.

В утилите определения расчетных длин металлических стержней добавлен автоматический перенос моментов инерции из уже заданных сечений

В новой версии ПК ЛИРА улучшено взаимодействие с утилитой определения расчетных длин: пользователю больше не придется запоминать или копировать многозначные величины моментов инерции, т.к. ПК ЛИРА 10.10 в диалоговом окне определения расчетных длин позволяет выбрать момент инерции сечения, созданного в этой задаче.

Кнопки вызова диалогового окна выбора сечения для задания момента инерции

Диалоговое окно выбора сечения для задания момента инерции


ПК ЛИРА 10.10 анализирует тип конструируемого сечения и уже созданные в задаче сечения. При наличии соответствий ПК ЛИРА 10.10 формирует список из сечений, в противном случае кнопка вызова диалогового окна будет отсутствовать.

Список сечений, доступных для выбора при определении расчетных длин

Реализована возможность автоматической корректировки координат узлов расчетной схемы в соответствии с деформированной схемой от РСН, или загружения, или формы потери устойчивости (с указанием масштабного множителя)

Для задания начальных несовершенств реализована возможность корректировки геометрии конечно-элементной модели в соответствии с деформированной схемой (от загружения или РСН) или формой потери устойчивости.

Железобетонные конструкции

Реализованы сечения со стальным сердечником на основе трубобетонных сечений (круглая и прямоугольная труба). Сердечник может иметь форму: заполненная труба, пустая труба, крест из уголков, двутавр, двутавр из швеллеров, крест из двутавров, составной двутавр

Для расчета сталежелезобетонных конструкций реализованы положения СП 266.1325800.2016 (п.7.1 Железобетонные конструкции с жесткой арматурой, п.7.2 Трубобетонные конструкции). Расчет выполняется на подбор и проверку гибкой и жесткой арматуры в стержневых элементах сталежелезобетонных конструкций.


Допустимые сердечники трубобетонных сечений (круглая труба):

  • заполненная труба,

  • пустая труба,

  • труба в трубе,

  • крест из двутавров (двутавр + 2 тавра),

  • двутавр из швеллеров,

  • двутавр прокатный,

  • крест из 4 уголков,

  • двутавр составной.

Для прямоугольного сечения трубы тип доступного армирования — заполненная труба.

Для рационального подбора сечений предоставлен широкий выбор сортаментов на прокат и трубы.



Для трубобетонных сечений используются композитные материалы: сталь для труб, бетон для заполнения, (тяжелый/ мелкозернистый), сталь для жесткой арматуры, сталь или композитный материал для гибкой арматуры.



В сечении возможна установка гибкой арматуры с различным расположением:

  • симметричным;

  • несимметричным;

  • пользовательским (ручная расстановка)



Класс продольной арматуры, дополнительные коэффициенты и конструктивные особенности стержневого элемента конструкции указываются в Редакторе конструирования сталежелезобетонных элементов.

Трубобетонные элементы рассчитываются на действие следующих силовых факторов:

  • нормальная сила (сжатие/растяжение) N;

  • изгибающие моменты в двух плоскостях My/Mz;

  • перерезывающие силы в двух плоскостях Qy/Qz;

  • крутящий момент Mx.

Результаты расчета могут быть представлены в графическом и табличном виде, аналогично расчету железобетонных конструкций.

Для более детального анализа элементы трубобетона могут быть просмотрены в локальном режиме.


Подбор арматуры в пластинах по методике СП 63.13330.2012/СП 63.13330.2018

Для наиболее полного охвата норм СП 63.13330.2012 и СП 63.13330.2018 в программе реализована возможность расчета пластинчатых элементов в соответствии с главой Расчет плоскостных железобетонных элементов плит и стен по прочности.

В нормах оговорена процедура проверки арматуры в элементах оболочек, плит и стен. Расчет производится в соответствии с пп.8.1.53-8.1.59 СП. Расчет по трещиностойкости (образованию и раскрытию трещин нормальных к продольной оси элемента) производится согласно разделу 8.2.

Реализован подбор и проверка требуемого армирования согласно СП 63.13330.2018 Бетонные и железобетонные конструкции

В ЛИРА 10.10 реализован новый нормативный документ СП 63.13330.2018 Бетонные и железобетонные конструкции.

В соответствии с актуализированной редакцией СП 63.13330.2018 производится расчет по подбору и проверке заданного армирования в стержневых и пластинчатых элементах заданного сечения.

Для учета положений СП 296.1325800.2017 (Здания и сооружения. Особые воздействия) в случае особых воздействий к характеристикам сопротивления материалов железобетонных конструкций добавлены дополнительные коэффициенты условий работы.

 

Проверка на прочность без учета наклонных сечений и с учетом производится путем введения дополнительных коэффициентов условий работы согласно п. 5.15 СП 14.13330.2018 (взамен СП 14.13330.2014).

 

Модернизирован режим отображения результатов подбора и проверки армирования

Для удобства вывода графической информации по результатам подбора:

-продольной арматуры

-поперечной арматуры

-ширины раскрытия трещин

как в пластинчатых, так и в стержневых железобетонных элементах конструкции, добавлен флажок суммы. Установленный флажок позволяет отображать сумму отмеченной арматуры или ширины раскрытия трещин на элементах схемы, как показано на примерах:

 

 

Результаты подбора арматуры As1X в пластинчатых элементах

Результаты подбора суммарной арматуры в пластинчатых элементах

 

 

Результаты подбора арматуры Au1 в стержневых элементах

 

 

Результаты подбора суммарной арматуры в стержневых элементах

 

 

 

Установленный флажок позволяет отображать сумму отмеченных параметров для отображения результатов проверки:

- по прочности, на усилия N, M, Qx, Qy, Mx (стержни)

- по ширине раскрытия трещин, от действия нагрузок продолжительного и непродолжительного действия:

 

 

Результаты проверки армирования в пластинчатых элементах на усилие N

Результаты проверки армирования в пластинчатых элементах на суммарные усилия

Результаты проверки армирования в стержневых элементах на усилие N

Результаты проверки армирования в стержневых элементах на суммарные усилия

 

 

 

Стальные конструкции

Для сечений симметричного/несимметричных двутавра и коробки реализована возможность расчёта конструкций с гибкой стенкой

В программном комплексе ЛИРА 10.10 реализован расчёт стальных элементов переменного сечения по нормам СНиП, СП, ДБН. Доступны для расчёта сварные двутавровые сечения (симметричные или несимметричные), а также сварные коробки. При этом принято, что высота стенки и ширина полок меняются по линейному закону, причём в одном сечении меняться могут и стенки, и полки.

Рисунок 1. Однопролётная традиционная рама с элементами переменного сечения.

Высота стенки меняется по линейному закону, пояса постоянного сечения

Рисунок 2. Двухпролётная рама с элементами переменного сечения.

Высота стенки меняется по линейному закону, пояса постоянного сечения

Рисунок 3. Однопролётная двускатная рама с элементами переменного сечения.

Стенка постоянного сечения, ширина поясов меняется по линейному закону

Основной проблемой при расчёте таких элементов в соответствии с нормами СНиП, СП, ДБН является определение расчётной длины при проверке общей устойчивости сжато-изогнутых элементов по изгибной и по изгибно-крутильной форме.

В программном комплексе ЛИРА 10.10 реализован расчёт общей устойчивости элементов переменного сечения, исходя из предположения их переменной расчётной длины.

Критическая сила по формуле Эйлера:

Из этой формулы видно, что при переменной жёсткости EI рассматриваемого элемента его расчётная длина также является переменной.

Соотношение расчётных длин в различных сечениях этого элемента выражается условием:

Каждое сечение такого элемента в расчётной схеме характеризуется не только своими усилиями, но и своей расчётной длиной.

Если известно значение расчётной длины элемента (базовое) при определённом значении момента инерции , то расчётная длина элемента в любом другом месте с текущей координатой х (в местных осях стержня) может быть определена:

– при постоянной продольной силе N в пределах рассматриваемого элемента переменного сечения из формулы:

– для элементов, у которых сжимающая сила N изменяется по длине, отношение расчётных длин в различных сечениях элемента будет:

Таким элементом, например, является наклонный ригель или балка, в которых скатная составляющая распределённых вертикальных нагрузок даёт непрерывное изменение продольной сжимающей силы N по длине элемента.

Для задания переменного сечения пользователь задаёт размеры сечения в начале и в конце элемента.

Рисунок 4. Выбор стальных сечений переменной жёсткости.

Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией

Рисунок 5. Задание стального сечения переменной жёсткости

При задании конструирования пользователь должен задать расчётную длину в обеих главных плоскостях:

Рисунок 6. Конструирование стального сечения переменной жёсткости

При этом у проектировщика есть выбор: задать постоянную по всей длине элемента расчётную длину либо использовать переменную расчётную длину. В последнем случае следует привести базовую расчётную длину и указать место, где эта величина справедлива. В качестве расчётного места могут быть указаны:

Рисунок 7. Указание места базовой расчётной длины

Для определения базовой расчётной длины в некоторых стандартных случаях может быть использована справочная литература, например формула (48) [1], или экстраполяция таблицы 6.1 [2]. В этом случае базовая расчётная длина приводится в месте максимальной жёсткости.

Мы же рекомендуем для определения расчётных длин пользоваться подсистемой «Устойчивость». Это универсальный способ, который можно использовать для различных, в том числе и нестандартных расчётных схем. В этом случае расчётная длина выдаётся посередине переменного элемента.

Литература:

1. В.В. Катюшин. Здания с каркасами из стальных рам переменного сечения (расчет, проектирование, строительство). Москва, Стройиздат, 2005.

2. В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др. Металлические конструкции. В 3 томах. Том. 1. Элементы конструкций, том 2. Конструкции зданий. Учебник для строительных вузов. – 3-е изд., стер. Высшая школа, Москва, 2004.

Реализована проверка стальных элементов переменного сечения в соответствии с требованиями СНиП, СП, ДБН

Для сечений из несимметричных двутавров реализована возможность рас-чёта конструкций с гибкой стенкой. Если фактическая гибкость стенки превы-шает допустимую по п. 9.4.2, 9.4.3 СП 16.13330.2011, допускается выключение части стенки из работы и выполнение основных проверок прочности и общей устойчивости по уменьшенному (редуцированному) сечению. Расчёт выполня-ется по указаниям п. 9.4.6 и п. 7.3.6.

Рис. 1

В этом случае программа выдаёт предупреждение (см. рис. 1), а в указанных проверках вместо фактической площади А используется редуцированная Ad, определяемая по формулам (31), (34) указанных норм (см. рис. 2).

Рис. 2

Реализованы подбор и проверка сечений стержневых элементов в соответствии с требованиями EN 1993-1-1 и EN 1993-1-5

В ПК ЛИРА 10.10 реализованы требования Eurocode для стальных конструкций в соответствии с EN 1993-1-1 и EN 1993-1-5.

В соответствии с Eurocode различают четыре класса сечений, в зависимости от напряженно-деформированного состояния. В отличии от привычных национальных норм, первый класс сечения проявляет себя как полный пластический шарнир, второй и третий классы сечения — с возможностью развития пластических деформаций, четвертый класс являет собой либо ЛСТК, либо сечения с «тонкими» стенками двутавров. В ПК ЛИРА 10.10 реализовано автоматическое определение класса как отдельных частей сечения, так и сечения прокатного или сварного элемента в целом. Данные классы сечения выводятся в графе результатов (рис. 1.1).

Рисунок 1.1

Материалы реализованы в соответствии с номенклатурой Eurocode (рис. 1.2). По сравнению с национальными нормами графы «Нормативное сопротивление проката» и «Расчетное сопротивление проката» отсутствуют. В данных таблицах выводятся только характеристические значения сопротивления материала, так как переход на расчетное значение осуществляется непосредственно в каждой отдельной проверке.

Рисунок 1.2. Материал из базы данных

Рисунок 1.3. Проверка по нормальным напряжениям

В данный момент программный комплекс выполняет проверки по нормальным, касательным и приведенным напряжениям. Основная проверка прочности по нормальным напряжениям выполняется в соответствии с формулами 6.44 и 6.2:

(6.44)

(6.2)

Несущая способность элементов по устойчивости проверяется по изгибной, крутильной, изгибно-крутильной формам и по плоской форме изгиба (рис. 1.4). Сжато-изгибаемые (внецентренно сжатые) элементы постоянного сечения подлежат проверке на общую устойчивость в соответствии с формулами 6.61 и 6.62:

(6.61)

(6.62)

Рисунок 1.4. Вывод результатов

Если углубляться в особенности расчета, стоит отметить, что данная формула является универсальной для проверки устойчивости по всем существующим проверкам, так как в случае наличия одного слагаемого и равенства нулю коэффициентов мы получаем основные формулы по всем существующим формам потери устойчивости. Вычисление данных коэффициентов приведено в приложениях EN 1993-1-1. Существует два альтернативных метода для вычисления указанных коэффициентов. Для двутавровых, коробчатых и других симметричных сечений рекомендуется применять первый метод (Приложение А). Так как несимметричные сечения в данный момент находятся в разработке, второй метод также не представлен в этом релизе.

Рисунок 1.5. Расчет по Eurocode

Расчет элементов, сечение которых относится к 4-му классу, представлен в EN 1993-1-5. Данный нормативный документ, как было указано ранее, реализован. В соответствии с теоретическими основами, при расчете сечений 4-го класса должны учитываться редуцированные площади сечений. Для более точного результата расчета был реализован учет запаздывания сдвига. При наличии сечения 4-го класса, для двутавровых сечений часто необходимо применять поперечные ребра жесткости, для данного случая расчет выполняется в соответствии с нормами.

Грунт

Добавлены новые возможности моделирования свай (КЭ57)

В программном комплексе ЛИРА 10.10 моделирование свай (КЭ57) пополнилось следующими типами:

  • по способу заглубления в грунт к висячим забивным и вдавливаемым сваям добавились набивные, буровые и сваи-оболочки, погружаемыми с выемкой грунта и заполняемые бетоном (классификация соответствует таблице 7.6 СП 24.13330.2011);
  • к расчетным методам определения несущей способности добавились сваи-стойки и буронабивные сваи. При расчете несущей способности висячие сваи, опирающиеся на скальный грунт, считаются сваями-стойками.

В программу внесены изменения 1-3 к СП 24.13330.2011, благодаря которым расчет несущей способности висячих свай и свай-стоек допускается производить при взаимодействии со скальными грунтами по боковой поверхности.

При расчете одиночной сваи в локальном расчете и редакторе грунта классификация грунта пополнена скальными грунтами и их расчетными сопротивлениями по боковой поверхности и под острием сваи. При наличии скальных грунтов расчет реализует положения главы 7.2 и приложения Б СП 24.13330.2011.

При расчете в Редакторе грунта были дополнены характеристики грунтового основания для возможности расчета буронабивных свай и свай-стоек, в том числе с частичным погружением и опиранием на скальные грунты.

По результатам расчета одиночной сваи добавлена возможность документирования результатов:

Прикладные утилиты

Сейсмограмма по акселерограмме и акселерограмма по сейсмограмме

Рисунок 1.1 Утилиты ПК ЛИРА 10.10

Некоторые утилиты, не требующие полного функционала ПК ЛИРА 10.10, были продублированы и объединены в самостоятельную программу (Utils) (рис. 1.1). Программы, входящие в Utils, предоставляют возможность производить расчеты многих частных задач, которые возникают в процессе работы и которые обычно не вписываются в структуру ПК ЛИРА 10.10. Таким образом, пользователь может воспользоваться необходимыми ему утилитами, не загружая основную программу.

Так, например, утилиту преобразования записей сейсмического движения грунта, которая раньше была доступна при специальном загружении и выборе соответствующей нагрузки на узел, можно запустить отдельно через Utils (рис. 1.2). Её функционал при этом останется прежним; для акселерограммы доступно преобразование из имеющейся сейсмограммы, а для сейсмограммы же, напротив, из имеющейся акселерограммы.

Утилита даёт возможность считывать данные, а затем визуализировать их с помощью графика. Пользователь также может получить спектр реакции и преобразование Фурье из входящей сейсмограммы/акселерограммы, а весь полученный результат при этом может быть импортирован как в визуальном виде, так и в виде числовых данных.

Рисунок 1.2 Использование программы Utils

Конвертер величин

В отдельные утилиты был также вынесен ряд вспомогательных программ, которые использовались при расчетах, но могли бы запускаться отдельно. Среди них — конвертер величин, имеющийся в Лире инженерный калькулятор, а также утилита для табличной и линейной интерполяции данных

Конвертер величин (рис. 1.2) позволяет переводить единицы измерений из одной системы в другую. Категории, реализованные в программе, перечислены на рисунке 1.1.

Рисунок 1.1 Доступные категории единиц измерения

Рисунок 1.2 Конвертер величин

Инженерный калькулятор

Инженерный калькулятор (рис. 1.1) предназначен для вычисления значений выражений, заданных пользователем в строке формул. Для ввода выражений в калькуляторе можно использовать как алгебраические и тригонометрические функции, так и предварительно сохранённые константы и переменные.

Рисунок 1.1 Инженерный калькулятор

Интерполяция данных

Интерполяция данных (рис. 1.1) предназначена для интерполяции таблично заданной функции (вкладка «Табличная») и вычисления значений интерполяционной функции от произвольно заданных аргументов (вкладка «Линейная»).

Рисунок 1.1. Интерполяция данных

Расчет жесткости сваи

В Utils также имеется возможность произвести расчёт жесткости одиночной сваи, в котором пользователь может указать характеристики сваи, способ ее погружения, тип конструкции, в которой она состоит, и прочие необходимые параметры (рис. 1.1).

На вкладке «Геология» пользователем задаются слои грунта и соответствующие им характеристики, а на вкладке «Параметры» — нормы и параметры расчета сваи: сейсмичность/повторяемость, глубина погружения сваи в грунт, коэффициенты надежности, вертикальная и горизонтальная нагрузка и пр.

Рисунок 1.1. Вычисление жёсткости одиночной сваи

Расчет коэффициентов постели

Также в ПК Лира 10.10 появилась возможность производить локальный расчёт коэффициентов постели для фундаментальных плит (С1 и С2) (рис. 1.1). По физическому смыслу эти коэффициенты определяют величину усилия в тонна-силах, которое необходимо приложить к 1 кв.м. поверхности основания, чтобы последнее осело на 1 м.

При разработке утилиты учитывались требования следующих нормативных документов:

  • СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений.

  • СП 50-101-2004. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений.

  • СП 22.13330.2016. Основания зданий и сооружений.

  • ДБН В.2.1-10:2009. Основания и фундаменты сооружений.

Рисунок 1.1 Расчёт коэффициентов постели С1 и С2

Локальный расчет ж/б стержня

Утилита Локальный расчет ж/б стержня предназначена для определения площади арматуры в стержневых элементах. Расчет производится в соответствии со следующими нормативными требованиями:

  • СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции;
  • СП 63-13330-2012 (СНиП 52-01-2003). Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения;
  • СП 63-13330-2018. СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения;
  • СП 295.1325800.2017. Конструкции бетонные армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования;
  • Еврокод 2. Проектирование железобетонных конструкций. Часть 1-1. Общие правила и правила для зданий;
  • ДБН В.2.6-98:2009. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения;
  • ДСТУ Б.В.2.6-156:2010. Бетонные и железобетонные конструкции из тяжелого бетона. Правила проектирования;
  • ДСТУ-Н Б.В.2.6-185:2012. Руководство по проектированию и изготовлению бетонных конструкций с неметаллической композитной арматурой на основе базальто- и стекловолокна;
  • ACI 318-11. Строительный кодекс. Требования к железобетону;
  • Еврокод 2 (Беларусь) (ТПК EN 1992-1-1-2009*);
  • Еврокод 2 (Казахстан) (СН РК EN 1992-1-1:2004/2011).

В Локальном расчете ж/б стержня можно многократно изменять параметры сечения, геометрические характеристики элемента, заданное армирование сечения, информацию о материалах, усилия/сочетания и производить подбор армирования.

 

Расчет производится по первому и второму (трещиностойкость) предельным состояниям в соответствии с выбранным нормативным документом.

Утилита предназначена для подбора арматуры от следующих силовых воздействий:

  • нормальной силы (сжатие или растяжение) N;
  • изгибающих моментов в двух плоскостях My, Mz;
  • перерезывающих сил в двух плоскостях Qy, Qz;
  • крутящего момента Mx.

Допустимые формы сечения: прямоугольник, тавр (с полкой вверху и внизу), двутавр, швеллер, коробка, кольцо, крест и уголок.

Для задания расположения арматуры и группировки ее по диаметрам, реализованы три типа армирования: несимметричное, симметричное (относительно местных осей сечения y1, z1), пользовательское.

Утилита Локальный расчет ж/б стержня опирается на нормативную базу, в которой содержатся расчетные и нормативные характеристики материалов.

При расчете возможны конструктивные особенности элементов: стержень, балка, колонна.

В результате подбора арматуры выдается: продольная арматура — площади арматуры (см2) и процент армирования, поперечная арматура - площади арматуры (см2), подобранной при шаге хомутов 100 см, ширина раскрытия продолжительных и непродолжительных трещин. На экране визуализируется схема расположения и площади подобранной арматуры, с указанием материалов и усилий в выбранных сечениях.

Для анализа и контроля результатов служит закладка Режим просмотра – нейтральная ось, эпюры. В табличном и графическом виде отображаются значения: относительных деформаций, напряжений в арматуре и бетоне, угла между нейтральной осью и осью y1, высоты сжатой зоны.

Локальный расчет ж/б пластины

Утилита Локальный расчет ж/б пластины предназначена для определения площади арматуры в пластинчатых железобетонных элементах со сложным напряженным состоянием. Расчет производится в соответствии с нормативными требованиями:

  • СНиП 2.03.01-84;
  • СП 63-13330-2012 (СНиП 52-01-2003);
  • СП 63-13330-2018;
  • СП 295.1325800.2017;
  • Еврокод 2;
  • ДБН В.2.6-98:2009, ДСТУ Б.В.2.6-156:2010;
  • ДСТУ-Н Б.В.2.6-185:2012; ACI 318-11;
  • Еврокод 2 (Беларусь) (ТПК EN 1992-1-1-2009*);
  • Еврокод 2 (Казахстан) (СН РК EN 1992-1-1:2004/2011).

В Локальном расчете ж/б пластины можно многократно изменять параметры сечения, геометрические характеристики элемента, перезадавать расположение арматуры, материалы, усилия/сочетания и производить подбор армирования.

Подбор арматуры (отдельно продольной и поперечной) выполняется при учете действия заданного количества сочетаний (погонных): Nx, Ny, Txy, Mx, My, Mxy, Qx, Qy — для оболочек; Mx, My, Mxy, Qx, Qy — для плит.

Утилита предназначена для определения армирования для тонкостенных железобетонных элементов, в которых действуют изгибающие и крутящие моменты, осевые и перерезывающие силы – элементы оболочки, а также плоских железобетонных элементов, в которых действуют изгибающие и крутящие моменты и перерезывающие силы – элементы плиты.

Для задания расположения арматуры и задания логических групп арматурных включений, реализованы два типа армирования: По умолчанию, Пользовательское. Выбор «По умолчанию» позволяет выполнять подбор арматуры в наиболее часто встречающемся случае ее расположения, где реализовано двухуровневое армирование (нижнее и верхнее) с осредненной для каждого уровня привязкой центра тяжести.

Утилита Локальный расчет ж/б пластин опирается на нормативную базу, в которой содержатся расчетные и нормативные характеристики материалов конструктивных элементов.

При расчете армирования пластинчатых элементов по всем нормативным документам используются расчетные методы: аналитический, эквивалентных моментов Wood&Armer, СП 63.13330.2012/СП 63.13330.2018 (для СП 63.13330.2012/СП 63.13330.2018). Подбор арматуры осуществляется с учетом работы арматуры по ортогональным направлениям.

Расчет производится по первому (прочность) и второму (трещиностойкость) предельным состояниям в соответствии с выбранным нормативным документом.

Результирующей информацией при подборе арматуры является: при подборе продольной арматуры — площадь на погонный метр (см2) и процент армирования сечения, при подборе поперечной арматуры — площадь на погонный метр (см2), а также ширина раскрытия продолжительных и непродолжительных трещин.  На экран выводится схема расположения и площади подобранной арматуры, с указанием материалов сечения и таблицы напряжений.

Расчетная длина колонны

Для проверки общей устойчивости по изгибной и изгибно-крутильной формам необходимо использовать расчетную длину колонны. Данная утилита позволяет автоматически определить значение расчетной длины колонны в соответствии с нормативными и справочными документами для следующих расчетных случаев:

  • Колонны постоянного сечения (таблица 31 СП 16.13330.2017).
  • Ступенчатые колонны (таблица 28 «Пособия к СНиП II-23-81*»).
  • Колонны с неполной связью (по классической теории на основе метода перемещений с использованием функций влияния).
  • Ветви двухветвевых колонн (п. 10.1.2 СП, таблица 26 «Пособия к СНиП II-23-81*»).

Рисунок 1.1 Утилита определения расчетной длины колонн постоянного сечения

Рисунок 1.2 Утилита определения расчетной длины ступенчатых колонн

Рисунок 1.3 Утилита определения расчетной длины колонн с неполной связью

Рисунок 1.4 Утилита определения расчетной длины ветвей двухветвевых колонн