Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, для обеспечения повышенной гибкости и эффективности управления программным обеспечением в условиях коллективной работы, была реализована полноценная поддержка плавающих лицензий. Этот подход позволяет группе пользователей в рамках одной локальной или корпоративной сети совместно использовать определённое количество лицензий, которые динамически выделяются по запросу при запуске клиентского приложения и возвращаются в общий пул при его закрытии. Данная функциональность особенно актуальна для крупных проектных организаций и учебных заведений, где количество потенциальных пользователей значительно превышает число специалистов, работающих одновременно, что позволяет оптимизировать инвестиции в программное обеспечение.

Для реализации данной функциональности разработано отдельное приложение – «Сервер Плавающих Лицензий». Оно представляет собой самостоятельный модуль, предназначенный для установки на выделенный сервер или одну из рабочих станций в сети. Основная задача сервера заключается в управлении пулом приобретённых плавающих лицензий: их регистрации, отслеживании текущего состояния (доступные, занятые), а также контроле выдачи и возврата лицензий. Приложение предоставляет веб интерфейс для управления лицензиями и просмотра их текущего статуса.

В клиентском приложении ПК ЛИРА 10.16 добавлены соответствующие настройки для подключения к Серверу Плавающих Лицензий. Для конфигурации требуется указать сетевой адрес (IP-адрес или имя хоста) и номер порта сервера лицензий, а также данные для авторизации (логин и пароль пользователя на сервере лицензий). При каждом старте ПК ЛИРА отправляет запрос серверу на получение свободной лицензии. В случае успешного получения лицензии программа запускается с доступным функционалом, предусмотренным данным типом лицензии. По завершении работы приложение освобождает лицензию, делая её доступной для других пользователей в сети. Также предусмотрены механизмы для обработки сетевых проблем и временного отключения от сервера с возможностью последующего восстановления соединения.

Для линейных задач разложение системы линейных алгебраических уравнений методом Холецкого (использующего сжатый формат разреженных столбцов) было реализовано еще в версии ПК ЛИРА 10.10, в версии ПК ЛИРА 10.16 область применения этого метода была расширена также на нелинейные и монтажные задачи. Это позволяет существенно ускорить процесс расчета именно в тех задачах, где выполняется многократное разложение матрицы жесткости. На некоторых задачах общий расчет ускорился в 3 и более раза по сравнению с использованием метода Гаусса.

Реализована возможность задания перечня степеней свободы, которые будут учтены в абсолютно твердом теле. В более ранних версиях ПК ЛИРА абсолютно твердое тело работало в направлении всех степеней свободы, доступных в конкретном признаке схемы. Этот тип АТТ остался, и добавлено 13 новых типов.

Одним из самых распространенных примеров применения АТТ является моделирование опирания плиты перекрытия на колонну, где податливость части плиты, непосредственно опирающейся на тело колонны, можно не учитывать. В таком случае сетку конечных элементов плиты формируют таким образом, чтобы ребра элементов, прилегающих к общему узлу плиты и колонны, формировали полигон проекции внешнего контура сечения колонны на плоскость плиты, а узлы, лежащие в этом полигоне и на его границе, связывают абсолютно твердым телом. Однако на мембранную группу усилий в плите (сжатие/растяжение), при существенных горизонтальных нагрузках, тело колонны не будет влиять. Поэтому, такое АТТ желательно учитывать только на изгибающие степени свободы, в данном случае ZuXuY.

В более ранних версиях ПК ЛИРА конечный элемент, моделирующий упругую связь между узлами (55), работал (учет заданных жесткостных характеристик и определение реакций) только в глобальной системе координат. Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, реализована возможность назначить 55 КЭ местную систему координат, что дает дополнительную гибкость при проектировании.

В практике проектирования применяются два подхода для определения наиболее опасных комбинаций нагрузок: расчетные сочетания усилий (РСУ) и расчетные сочетания нагрузок (РСН). В ПК ЛИРА 10.16 для сочетаний РСН реализована поддержка норм США ASCE/SEI 7-22 (Minimum Design Loads and Associated Criteria for Buildings and Other Structures).

Учтены следующие типы нагрузок, предусмотренные стандартом:

• Dead Loads (Постоянные нагрузки)
  • (D) Dead load – постоянная нагрузка
  • (Tp) Prestressing force, permanent – постоянная самонапрягающая сила
  • (Tv) Prestressing force, variable – переменная самонапрягающая сила
  • (N) Load for structural integrity – нагрузки для конструктивной целостности
• Live Loads (Временные/полезные нагрузки)
  • (L) Live load – полезная нагрузки
  • (Lr) Roof live load – полезная нагрузка на покрытие
• Environmental Loads (Нагрузки от внешней среды)
  • (E) Earthquake load – сейсмическая нагрузка
  • (W) Wind load – ветровая нагрузка
  • (S) Snow load – снеговая нагрузка
  • (R) Rain load – ливневая нагрузка
  • (H) Lateral earth pressure (soil and groundwater) – боковое давление грунта или грунтовых вод
• Flood, Ice & Water Loads (Нагрузки от паводка, льда и воды)
  • (F) Fluid load – нагрузка от жидкости
  • (Fa) Flood load – паводковая нагрузка
  • (Di) Ice weight – вес льда
  • (Wi) Wind-on-ice – ветровое давление на лед (раздел 10)
• Special / Accidental Loads (Специальные / Аварийные нагрузки)
  • (Ak) Load due to extraordinary event – нагрузка при чрезвычайном событии
• Service / Technical (Эксплуатационные / Технические нагрузки)
  • (-) Inactive – неактивная (технический вариант для игнорирования нагрузки)

Для автоматического формирования РСН достаточно в редакторе загружений выбрать нормы США в списке стандартов добавить в библиотеку сочетаний пункт Автоматическое сочетание.

В режиме автоматического сочетания можно:

• выбрать нужный раздел для комбинирования нагрузок;
• автоматически сгенерировать перечень сочетаний.

Алгоритм построения комбинаций реализован посредством построения графа логических связей загружений и поиска комбинаций методом обхода в глубину. Сформированные сочетания автоматически подставляются в выбранные формулы.

В результате расчета пользователь получает расчетные сочетания в соответствии с ASCE/SEI 7-22 с возможностью анализа результатов в табличном и графическом виде: как по отдельным сообщениям, так и в виде огибающих усилий.

В версии ПК ЛИРА 10.16 при расчете НСУ комбинации стали генерироваться отдельно по каждой из формул 6.14b, 6.15b, 6.16b (ранее анализировался максимум из формул 6.14b, 6.15b, 6.16b). Кроме НСУ это также отобразилось на конструирующих системах семейства Eurocode, если комбинации получены автоматически (НСУ или автоНСН).

Eurocode 0 предлагает следующие комбинации нагрузок для проверки по эксплуатационной пригодности:

1. Характеристическая комбинация (формула 6.14b), применяется, как правило, для необратимых предельных состояний;
2. Частая комбинация (формула 6.15b), применяется, как правило, для обратимых предельных состояний;
3. Квазипостоянная комбинация (формула 6.16b), как правило, применяется для учета длительных эффектов и оценки внешнего вида сооружения.

При расчете раскрытия кратковременных трещин по автоматическим комбинациям в железобетонных элементах используются только частые комбинации (формула 6.15b), а при расчете длительных трещин используются только квазипостоянные комбинации (формула 6.16b).

При расчете прогибов стальных или деревянных элементов пользователь может выбрать комбинации по какой формуле следует учитывать. Для выбора нужной формулы следует выбрать соответствующий параметр в выпадающем списке При расчете прогибов для автоматических комбинаций анализировать:

Группы РСУ формируются в том случае, когда для разных элементов схемы нужно учесть разные коэффициенты сочетаний, или когда для элементов нужно отобрать более невыгодные сочетания, проверив два набора коэффициентов.

Количество доступных столбцов РСУ увеличено до 16, то есть имеется возможность задавать до 4 наборов коэффициентов, которые будут использоваться в разных группах РСУ.

Важно! Инструмент группы РСУ доступен только при вычислении сочетаний, базирующихся на советской школе формирования сочетаний.

Инструмент задания строительных осей в предыдущих версиях позволял задавать сразу целые блоки строительных осей (прямоугольных или полярных). Иногда, когда оси не имеют четкой схемы расположения, это бывает неудобно. В версии ПК ЛИРА 10.16 добавлена возможность задания отдельных строительных осей, указав две точки (начало и конец), а также, при необходимости, символьное обозначение оси.

В более ранних версиях ПК ЛИРА 10 одностороннее упругое основание было доступно только при использовании линейных или физически нелинейных итерационных элементов. Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, учет одностороннего упругого основания реализован для всех видов элементов, в том числе для геометрически нелинейных и физически и геометрически нелинейных.

Добавлены новые типы элементов, позволяющее одновременно учесть физическую и геометрическую нелинейность: 404 тип – геометрически и физически нелинейный КЭ «нить», а также 442-444 тип – геометрически и физически нелинейный КЭ «мембрана».

Для стержневых элементов реализована новая нагрузка, автоматически учитывающая равномерно распределенный вес от дополнительного слоя материала на внешнем периметре сечения стержня (облицовка, изоляция, гололед и т.д.). Нагрузка является интерактивной и не требует перезадания при изменении сечения стержня.

Где это чаще всего применимо:

• трубопроводы, дымоходы, технологические и несущие трубчатые фермы с теплоизоляцией;
• внешние коммуникации, ЛЭП, тросы, перила — когда возможно обледенение;
• любые стержни, где имеется дополнительный тонкостенный слой материала по периметру.

Какими параметрами регулируется:

• Плотность, толщина, периметр сечения - может быть задан или определен автоматически;
• X / Y / Z — ось, в направлении которой действует нагрузка.

В редакторе нагрузок добавлена возможность сортировать библиотеку редактируемых нагрузок по направлению или по значению величины нагрузки. Это позволяет существенно экономить время при анализе и редактировании нагрузок в моделях с обширной библиотекой уже назначенных нагрузок.

• Реализован метод построения графика давления в зависимости от времени по модели Kingrey-Bulmash;

• Добавлена возможность выбора между сферическим и полусферическим взрывом (как для метода Kingrey-Bulmash, так и для метода Kinney);

• Добавлена возможность задавать тип взрывчатого вещества (как для метода Kingrey-Bulmash, так и для метода Kinney);

В режиме Объединение КЭ добавлена возможность автоматически создавать стержневые КЭ по ребрам пластинчатых и объемных элементов, а также пластин по граням объемных КЭ. Это позволяет быстро превращать сплошные модели в решетчатые и формировать каркасную систему без рутинного ручного моделирования. Также примерами использования может быть создание элементов, моделирующих специальные граничные условия теплообмена или фильтрации по граням/кромках базовых элементов или мгновенное построение фиктивных элементов для моделирования дополнительной поверхностной нагрузки и/или упругого основания.

Реализована возможность выполнять пересечение нагрузок плоскостью, которую можно задать тремя точками или одной точкой для плоскости параллельной глобальным координатным плоскостям. Это удобно, когда нужно отсечь часть нагрузок от модели и работать только с нужным участком. Каждую полученную часть нагрузки можно редактировать отдельно, что значительно облегчает локальные корректировки и подготовку моделей к расчету.

Добавлена возможность изменять габаритный размер архитектурных элементов вдоль выбранной глобальной координатной оси путем масштабирования выбранного объекта. В соответствующем активном режиме достаточно задать новое значение размера вдоль оси (X, Y или Z), после чего выделенный фрагмент будет автоматически отредактирован. Функционал особенно удобен при корректировке высоты этажа, габаритов плит и других элементов, когда нужно быстро подогнать геометрию без дополнительных вычислений координат требуемого объекта.

Добавлены инструменты быстрого выбора узлов, элементов и нагрузок на панель быстрого доступа, без входа в соответствующий режим. Это создает дополнительную гибкость при работе с моделью и ускоряет редактирование схем.

При большом количестве таблиц поиск требуемой информации становится затруднительным. Чтобы облегчить поиск нужной таблицы, перечень с таблицами результатов теперь сделан в виде древовидного интерфейса. Все данные разделены по логическим группам (модель, элементы, узлы, нагрузки и т.п.), что делает работу с результатами более наглядной и интуитивной.

При проектировании многоэтажных зданий очень часто необходима информация о характеристиках этажей. Чаще всего это актуально при сейсмостойком проектировании, когда нужно определить параметры регулярности здания, эксцентриситеты масс, центры жесткостей и т.п. Для удобства и автоматизации анализа характеристик этажей в режиме Крены и перекосы. добавлена таблица, в которой доступна вся необходимая информация. В столбцы таблицы включено:

1. Загружение
2. Этаж
3. Габариты этажа (Xmin, Ymin, Zmin, Xmax, Ymax, Zmax)
4. Центр масс этажа (G - масса, Gx – координата X, Gy – координата Y, Gz – координата Z)
5. Центр масс перекрытия этажа (A – масса, S – площадь, Fx – координата X, Fy – координата Y, Fz – координата Z)
6. Центр жесткости этажа (ΣIx – изгибная жесткость относительно X, ΣIy – изгибная жесткость относительно Y, Rx – координата X, Ry – координата Y, Rz – координата Z)
7. Эксцентриситет жесткости (E0x – эксцентриситет относительно X, E0y – эксцентриситет относительно Y, E0 – геометрическая сумма эксцентриситетов)
8. Предельные перемещения (dXmin, dYmin, dZmin, duXmin, duYmin, duZmin, dXmax, dYmax, dZmax, duXmax, duYmax, duZmax)
9. Средние перемещения, формируются относительно выбранного в режиме Крены и перекосы способа осреднения (dX, dY, dZ, duX, duY, duZ)
10. Осадка (Smin, Smax, S – средняя осадка, в зависимости от выбранного способа усреднения)
11. Крен (Kx, Ky)
12. Перекос (Hc – отметка перекрытия, Xhc – перекос относительно X, Yhc – перекос относительно Y)
13. Инерционные силы (Px, Py, Pz)

В более ранних версиях ПК ЛИРА редактирование местных осей было доступно только через соответствующие режимы или ручное редактирование текстового файла расчетного процессора. В ПК ЛИРА 10.16 добавлена новая возможность – задание и редактирование осей через табличное редактирование. В некоторых случаях это является более удобным инструментом для автоматизации процессов моделирования сложных конструкций, или же для документирования модели.

Может возникать ситуация, когда сечение по каким-то причинам задано, например, параметрически, но в конструирующих расчетах надо учитывать именно прокатное стальное сечение. Например, это может быть при импорте модели из сторонних форматов, которые не поддерживают возможность создания нужных прокатных сечений.

При входе в режим Эквивалентное сечение, программа с коэффициентами подбора по умолчанию автоматически ищет наиболее подходящий тип сечения, и из первой таблицы сортамента ищет наиболее подходящий профиль.

В не редактируемых зонах с погрешностью можно видеть финальную ошибку, определенную по указанным формулам, а также отдельно погрешности по площади и каждому из моментов инерции.

В окне представлена формула, по которой считается погрешность. Коэффициенты \( k_1, k_2, k_3, k_4 \), которые применяются соответственно к площади \( A \), моментам инерции \( I_y, I_z, I_x \), могут быть отредактированы вручную. После редактирования коэффициентов \( k_1, k_2, k_3, k_4 \), наиболее подходящее сечение автоматически обновляется из той таблицы сортамента, которая активна на данный момент.

При необходимости можно менять тип сечения, таблицу сортамента и профиль. При смене типа сечения или таблицы сортамента наиболее подходящий профиль ищется автоматически.

При выборе профиля вручную можно просматривать финальную погрешность и погрешность отдельно по площади и моментам инерции.

Чтобы создать новое прокатное сечение по текущему профилю - нажмите кнопку Применить. В результате в редакторе сечений будет создано новое прокатное сечение с текущим прокатным профилем.

Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, появился отдельный режим Расчетные длины , который используется для назначения расчетных длин каждому отдельному конечному элементу.

Назначенные расчетные длины в дальнейшем могут использоваться в конструирующих расчетах, если в параметрах конструирования для расчетной длины в выбранном направлении выставлено использовать расчетную длину, назначенную элементу.

Расчетные длины в данном режиме могут быть вычислены автоматически (для рам), или заданы вручную.

Для автоматического определения расчетной длины, следует зайти во вкладку Расчет, для каждого из направлений выбрать тип рамы (свободная или несвободная) и нажать на кнопку Расчет.

Если расчетные длины будут задаваться только для определенного перечня элементов, то перед расчетом следует активировать чек Только выбранные конструктивные и конечные элементы и выделить на схеме элементы, для которых будет вычисляться расчетная длина.

Автоматическое определение расчетных длин обычно работает с удовлетворительной точностью для моментных рам и связевых каркасов. Идея по их определению была взята из Appendix 7 AISC 360-16, где в формулах (C-A-7-1) и (C-A-7-2) представлено аналитическое решение соответственно для несвободных и свободных рам. Расчет выполняется в такой последовательности:

1. Производится анализ элементов по их пространственному положению: вертикальные элементы являются колоннами, горизонтальные - балками, остальные - раскосы. Балкам и раскосам назначается коэффициент к расчетной длине равный 1.

2. Для каждого начального и конечного узла колонны в точках соединения с балками производится суммирование относительных жесткостей колонн и балок, примыкающих к узлу. Жесткости колонн пересчитываются с учетом локальных осей колонны Y1 и Z1.

$$ S_{cy} = \sum \left(\frac{E_c \cdot I_c}{L_c}\right)_y; \quad S_{cz} = \sum \left(\frac{E_c \cdot I_c}{L_c}\right)_z; \quad S_{by} = \sum \left(\frac{E_c \cdot I_b}{L_b}\right)_y; \quad S_{bz} = \sum \left(\frac{E_c \cdot I_b}{L_b}\right)_z $$

Здесь \( E \) – модуль упругости, \( I \) – момент инерции, \( L \) – длина, индексы \( c \) и \( b \) обозначают соответственно колонну и балку.

Если элемент в исследуемом узле имеет шарнир по соответствующему вращательному направлению, то он не анализируется при суммировании жесткостей.

Если элемент имеет вращательный шарнир только на дальнем конце, то в учет берется только половина его относительной жесткости.

Если балка никак не закреплена на дальнем конце относительно исследуемого узла (например, консоль), то она не анализируется при суммировании жесткостей.

Если по обоим концам колонны в исследуемом вращательном направлении присутствуют идеальные шарниры, то коэффициент к расчетной длине принимается 1.

3. Для первого узла колонны I и последнего узла колонны J определяются безразмерные коэффициенты G.

$$ G_y^I = \frac{S_{cy}^I}{S_{by}^I}; \quad G_y^J = \frac{S_{cy}^J}{S_{by}^J}; \quad G_z^I = \frac{S_{cz}^I}{S_{bz}^I}; \quad G_z^J = \frac{S_{cz}^J}{S_{bz}^J} $$

Если на каком-то конце колонны отсутствуют балки, то коэффициент к расчетной длине принимается 1.

Если на каком-то из концов колонны присутствует шарнир по соответствующему вращательному направлению, то для этого конца значение G = 10.

Если на каком-то из концов колонна закреплена по соответствующему вращательному направлению, то для этого конца G = 1.

4. Для свободных рам коэффициент к расчетной длине элемента определяется, как: \( \mu = \pi/\alpha. \), где α определяется из уравнения:

$$ \frac{\alpha^2 \cdot G^I \cdot G^J - 36}{6(G^I + G^J)} = \frac{\alpha}{tg(\alpha)} $$

\( \mu \) должен здесь получаться больше или равен 1.

5. Для несвободных рам коэффициент к расчетной длине элемента определяется как \( \mu = \pi/\alpha. \), где α определяется из уравнения:

$$ \frac{G^I \cdot G^J}{4} \cdot \alpha^2 + \frac{G^I+G^J}{2} \cdot \left(1 - \frac{\alpha}{tg(\alpha)}\right) + \left(\frac{tg(0.5\alpha)}{0.5\alpha} - 1\right) = 0 $$

\( \mu \) должен здесь получаться меньше или равен 1.

Для ручного назначения расчетных длин нужно перейти во вкладку Назначить и выделить на схеме элементы, которым будет назначаться расчетная длина.

Дальше следует выбрать радиокнопкой способ назначение расчетной длины (Расчетная длина или Коэффициент к длине элемента) и отметить чеками виды длин, которые хотите отредактировать. После выбора всех нужных параметров следует нажать кнопку Назначить.

В качестве альтернативы, назначение и редактирование расчетных длин можно производить через Табличное редактирование.

При расчете зданий и сооружений в нормах обычно предлагается полный перечень данных для расчета на сейсмические воздействия линейно-спектральными методом. Основным недостатком этого метода есть то, что он не может быть применен при наличии существенных нелинейных эффектов в модели во время землетрясения. Они могут возникать из-за наличия односторонних и/или нелинейных связей, возникновения пластичных зон большого размера, разрушения отдельных элементов, специальных условий сейсмоизоляции, эффектов 2-го порядка и т.п. В таких случаях линейно-спектральный метод не применим, и требуется расчет прямым динамическим методом на сейсмограмму или акселерограмму землетрясений. Однако возникает заминка с тем, где эти акселерограммы брать. В некоторых случаях могут быть накоплены записи движений грунта для данного региона. К примеру, таким источником данных могут быть PEER NGA Strong Motion Database (Pacific Earthquake Engineering Research Center, США), ESM (European Strong-Motion Database), KiK-net и K-NET (Япония) и т.п. Однако при проектных расчетах для данного региона часто отсутствует база записей с такой магнитудой, которая бы соответствовала проектным требованиям. Если реалистичных записей грунта при расчетном землетрясении нет, то рекомендуется использовать искусственные (синтезированные) акселерограммы, которые с определенной точностью удовлетворяют проектному спектру ответа ускорений. Требования к искусственным акселерограммам обычно указаны в нормах сейсмостойкого проектирования. К примеру, для Eurocode 8 в 3.2.3.1.2 Искусственные акселерограммы. Наиболее частые требования искуственным акселерограммам:

1. Акселерограмма с заданной в нормах точностью должна соответствовать проектному спектру ответа при 5% демпфировании;
2. Акселерограммы по направлениям X, Y, Z не должны быть согласованы;
3. Ускорения на акселерограмме должны в начале нарастать и в конце затухать;
4. Максимальное ускорение на акселерограмме должно с допускаемой точностью соответствовать проектному PGA (Peak Ground Acceleration);
5. Здание должно быть проверено на несколько пакетов акселерограмм.

В зависимости от нормативных документов разных стран эти требования могут быть расширены или сужены.

Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, для официальных пользователей программы появилась возможность генерировать акселерограммы, базируясь на спектрах отклика. В качестве исходных данных пользователь задает таблицу со спектром отклика «Частота-Ускорение» или «Период-Ускорение». Для некоторых норм можно выбрать готовую форму спектра отклика по предложенным параметрам и затем дополнительно умножить спектр или финальную акселерограмму/сейсмограмму на нужный коэффициент.

Далее указываются параметры, по которым будет синтезирована акселерограмма и сейсмограмма.

1. Коэффициент демпфирования, \( \xi \);
2. Количество точек аскселерограммы, \( n \);
3. Шаг акселерограммы, в единицах времени, \( dt \);
4. Максимальная погрешность в процентах \( \varepsilon \). Эта погрешность сравнивается с погрешностью расчета, которую получают как среднеквадратическое отклонение между проектным спектром и спектром ответа из синтезированной акселерограммы, разделенное на максимальное ускорение на начальном спектре ответа и умноженное на 100%.
5. Количество итераций – количество раз, которое акселерограмма уточняется для минимизации погрешности;
6. Количество частот –количество точек на спектре ответа «Частота-Ускорение», который получаем из синтезированной акселерограммы;
7. Степень спуска колебаний \( \delta \) – некий безразмерный параметр, который учитывает интенсивность нарастания сейсмического ускорения в начале землетрясения и затухания в конце землетрясения;
8. Корректировка перемещений – можно указать способ, по которому получаем сейсмограмму из акселерограммы. Дело в том, что при синтезировании сейсмограммы желательно, чтобы начальные и финальные перемещения были нулевые. Так как сейсмограмма обычно получается путем интегрирования акселерограммы, достичь нулевое перемещение в конце почти никогда не получается и остается финальное перемещение \( d_0 \). Самый простой способ – это использовать поворот нулевой линии, когда от уравнения движения сейсмограммы \( d(t) \) отнимают \( d_0 \cdot \frac{t}{T} \), где \( T=(n-1) \cdot dt \) – время действия акселерограммы. Формально при двойном диференцировании сейсмограммы с такой корректировкой мы получим ту же акселерограмму, из которой получали сейсмограмму изначально. Второй подход – это корректировать акселерограмму до тех пор, пока финальное перемещение на сейсмограмме, полученной интегрированием акселерограммы, станет нулевым. Недостаток этого алгоритма в том, что коррекция акселерограммы может ухудшать точность совпадения с проектными спектрами отклика, из-за чего для повышения точности приходится увеличивать количество попыток синтез.

При нажатии на кнопку Синтезировать выполняется автоматическое определение синтезированной акселерограммы и сейсмограммы землетрясения.

Эти данные доступны в таблицах, также их можно сохранить в специальные форматы для использования их в ПК ЛИРА. После синтеза уравнения движения на графике со спектром зеленая линия показывает проектный спектр, а красная – спектр ответа синтезированной акселерограммы по количеству частот, которое было задано пользователем.

Считается, что запись акселлерограммы в пределах периода ее действия можно с допускаемой точностью разложить в ряд Фурье. На первом этапе коэффициенты ряда Фурье назначаются случайными числами, и дальше идет их корректировка под заданный спектр.

1. Начальный спектр путем линейной интерполяции разбивается на \( k \) точек с постоянным шагом частоты \( d\omega = \frac{\omega_{\max}}{k} \). Таким образом получаем набор интерполированных точек базового спектра ответов «Ускорение-Частота» \( [a_{s0,i}, \omega_i] \).
2. Генерируется начальное уравнение ускорения по зависимости: $$ a_0(t) = \sum_{i=0}^{k} A_i \sin(\omega_i \cdot t + \phi_i) $$ где $$ \omega_i = i \cdot \frac{\omega_{\max}}{k} $$ \( A_i \) – амплитуда i-й компоненты ускорения, определяется на этом этапе, как случайное число; \( \phi_i \) – начальная фаза i-й компоненты ускорения, определяется на этом этапе как случайное число.
3. Получаются спектры ответа ускорений для заданного демпфирования из аскселерограммы \( a_0(t) \). Спектром ответа будет набор точек \( [a_{spec.i}, \omega_i] \).
4. Для каждой частоты корректируется амплитуда \( A_i = \frac{a_{0i}}{a_{spec.i}} A_i \)
5. После коррекции получаем новую акселерограмму: $$ a_0(t)=\sum_{i=0}^{k} A_i \sin(\omega_i \cdot t + \phi_i) $$
6. Оцениваем погрешность, как $$ \frac{\sum_{i=0}^{k} (a_{0i}-a_{spec.i})^2}{a_{s0,\max}} \cdot 100\% $$ и сравниваем ее с \( \varepsilon \).
7. Если погрешность больше \( \varepsilon \), то повторяем пункты 3-6 до тех пор, пока погрешность станет меньше заданной или используется заданное количество итераций.
8. Корректируем акселлерограмму, для обеспечения, заданного нарастание в начале и затухания в конце.
9. Генерируем из акселерограммы сейсмограмму.

Преимущество случайных чисел при синтезировании акселерограммы в том, что каждый раз мы получаем разный результат. Соответственно, можно учесть требование, что конструкция должна быть рассчитана на несколько пакетов акселлерограмм. В случае получения неудовлетворительного результата можно делать повторное синтезирование до тех пор, пока не получим удовлетворяющий график спектра отклика. Также, мы таким образом можем учесть требование, что акселлерограммы по направлениям не должны быть согласованны, так как при использовании случайных чисел для каждой из компонент ускорений согласованность практически исключена. Важно понимать, что число частот при синтезировании должно быть достаточно большим. Если частотный шаг будет слишком большим, в промежуточных точках максимальное ускорение может быть существенно меньше, чем в контрольных точках и расчет на акселерограмму не будет давать достаточный консерватизм.

Помимо указанных возможностей были также незначительные изменения, что упрощают работу проектировщика:

• Текстовые сообщения расчетного процессора переведены из ANSI на UNICODE;
• При сборе усилий в эквивалентный стрежень учтены жесткие вставки в пластинах;
• Добавлена возможность переключения загружений стрелками с клавиатуры (Shieft+Up или Shieft+Down);
• Добавлена возможность входа в редактор загружений, находясь в режиме результатов расчета;
• Ускорена работа скриптов пользовательских результатов.

Подбор и проверка металлических конструкций в ПК ЛИРА 10.16 выполняется с учетом Chapter D – Design of Members for Tension, Chapter E – Design of Members for Compression, Chapter F – Design of Members for Flexure, Chapter G – Design of Members for Shear, Chapter H – Design of Members for Combined Forces and Torsion. Также имеется возможность активировать проверку прогибов и гибкости. Расчет выполняется для следующих сечений: прокатный двутавр, прокатный швеллер, гнутосварная коробка, круглая труба, прокатный тавр, уголок, сварной симметричный двутавр, сварной швеллер, сварная коробка, сварной тавр.

В параметрах конструирования указывается возможность выбора похода для проектирования по предельным усилиям: LRFD (Load and Resistance Factor Design) или ASD (Allowable Strength Design).

Сущность похода LRFD заключается в том, что нагрузки увеличиваются коэффициентами надёжности (коэффициенты нагрузок), а сопротивление элементов уменьшается коэффициентами надёжности материала (\(\Omega\)).

Сущность подхода ASD заключается в том, что используются характеристические (неувеличенные) нагрузки, а сопротивление элемента уменьшается коэффициентом запаса прочности (\(\varphi\)).

При проектировании конструкций по критерию прочности подход LRFD обычно дает меньший расход материала, соответственно его использование есть предпочтительным.

Есть возможность указать свои коэффициенты для проверок по каждому из критериев: растяжение, сжатие, изгиб, срез, кручение.

Для расчетов общей устойчивости задается расчетная длина элементов относительно Y1 и Z1, расчетная длина по крутильной форме потери устойчивости и расчетная длина по изгибной форме потери устойчивости. Расчетные длины могут быть заданы через абсолютное значение или через коэффициент к фактической длине конструктивного элемента, или же, как расчетные длины, назначенные элементу в режиме Расчетные длины или Табличное редактирование.

Для расчетов некоторых типов сечений на сдвиг может быть задано наличие ребер жесткости и их шаг.

Важно! При проверке элементов на изгиб автоматически определяется форма эпюры изгибающего момента в пролете конструктивного элемента, чтобы определить коэффициент изгибно-крутильной формы потери устойчивости \( C_b \). Если на элементе заданы раскрепления для прогибов, то в анализ будет браться не весь конструктивный элемент, а только участок между раскреплениями прогибов, в котором находится исследуемый конечный элемент.

Для элементов может быть активирована проверка по гибкости для сжатых или растянутых элементов.

При расчетах по эксплуатационной пригодности может быть активирована проверка по прогибам.

Для расчетов прогибов рекомендуется использовать комбинации ASD из ASCE/SEI 7-22, или комбинации из Appendix CC2, подраздел СС2.2.1 Vertical Deflections.

Для корректного определения прогибов рекомендуется для проверяемых элементов указывать раскрепления для прогибов.

Предельные значения для прогибов задаются из требований проекта, рекомендованные примерные значение можно найти в ASCE/SEI 7-22 в СС2.2.1 Vertical Deflections.

Для просмотра результатов конструирующего расчета выбираются нормы AISC и фактор, по которому производится расчет (Усилия/РСУ/РСН). При необходимости могут выводиться результаты по прочности (растяжение, сжатие, изгиб, срез, кручение, комбинация разных факторов), результаты по гибкости для каждой локальной оси стержня и прогибы.

Для просмотра также доступна таблица результатов с отображением трассировки расчета по каждому из факторов.

В общем случае опорные участки в балке могут иметь разную форму. К примеру, концевые опоры делают с дополнительными ребрами жесткости, а в центральные участки ставят только одно ребро на опору.

В предыдущих версиях ПК ЛИРА 10 была возможность задавать общий вид на все опорные участки, из-за чего для цельного пролета приходилось создавать несколько параметров конструирования и разделять конструктивный элемент на отдельные участки. В версии ЛИРА 10.16 реализована возможность задать параметры опорного элемента в начале, в конце и промежуточных точках пролета. Функция доступна, если опорные зоны анализируются на основе эпюры изгибающего момента или раскреплений прогибов.

При проектировании металлоконструкций согласно Eurocode 3 используется сдвиговое запаздывание согласно разделу 3 EN 1993-1-5. В более ранних версиях пользователем должен был установиться тип и размер пролета, чтобы идентифицировать его согласно таблице 3.1 EN 1993-1-5. На одном из этапов версии ЛИРА 10.14 была реализована возможность определять зоны пролетов, базируясь на раскреплениях прогибов. При этом привязка шла к схеме на рис. 3.1 EN 1993-1-5, что в общем случае не давало общего решения, поскольку эту схему разрешается использовать лишь в случаях, когда смежные пролеты отличаются не более чем на 50% или длина консолей составляет не более 50% примыкающего пролета.

Для общего случая размер пролета \( L_e \) оценивают, как расстояние между двумя нулевыми точками действующих моментов. В ПК ЛИРА 10.16 реализовали автоматическое определение длин пролетов. Для определения коэффициента редукции ширины полки \( \beta \) за основу были взяты рекомендации [B. Johansson, R. Maquoi, G. Sedlacek, C. Müller, D. Beg. Commentary and worked examples to EN 1993-1-5 “Plate structural elements”]. В этом пособии в разделе 3 Effective width approaches in design рассмотрен общий случай для пролета, который нагружен равномерно распределенными и сосредоточенными силами. Параметр β определяется по рис. 3.13 из таблицы указанного пособия.

$$ \beta = \left[1 + 4\left(1 + \Psi\right)\frac{b}{L} + 3.2\left(1 - \Psi\right)\frac{b^2}{L^2}\right]^{-1} $$

Он зависит от длины пролета \( L \), ширины полки \( b \) и коэффициента формы эпюры изгибающего момента \( \varPsi \), который определяется, как учетверенное соотношение \( \frac{\Delta M}{M_{max}} \), где \( \Delta M \) – максимальная разница между фактическим моментом и моментом, что линейно меняется от 0 до \( M_{max} \), а \( M_{max} \) – максимальный момент в пролете.

Наличие опоры в пролете определяется по такому правилу:

Если участок концевой и в нем есть поперечная сила, то в точке установлена опора. Если участок является точкой с максимальным моментом в пролете и коэффициент \( \varPsi > 0 \), то в точке установлена опора. В остальных случаях участок считается пролетным.

Чтобы пролеты были распознаны на основе фактической эпюры изгибающего момента, следует в параметрах пролета установить соответствующую радиокнопку.

В Eurocode 8 рассматриваются два основных подхода к линейно-спектральному методу оценки сейсмостойкости. Первый поход – это фактические ожидаемые упругие спектры ответа, согласно подразделам Eurocode 8 3.2.2.2 Elastic response spectrum for the horizontal components of the seismic action и 3.2.2.3 Elastic response spectrum for the vertical component of the seismic action. Второй подход – использование фиктивных редуцированных спектров ответа согласно подразделу Eurocode 3.2.2.5 Design spectrum for elastic analysis,которые понижаются в следствии рассеивания энергии в диссипативных зонах здания. При первом подходе мы в запас получаем очень большие сейсмические нагрузки, но при этом можем проектировать здание без выполнения специальных требований по созданию диссипативных зон. Но если используем второй подход, то мы должны определить коэффициент поведения q и обеспечить, чтобы при сейсмике колебания гасились в специально запроектированных зонах. Как правило, в моментных рамах такими зонами являются зоны балок в местах примыкания к колоннам. В таблице 6.3 Eurocode 8 указывается, что при коэффициенте поведения 1.5 < q < 2 могут использоваться классы сечений 1, 2, 3, для 2 < q < 4 допускается только 1 и 2 класс, а при q > 4 только сечения 1 класса.

Требования по ограничению 3 и 4 классов в ПК ЛИРА 10.16 можно выполнить, указав в выпадающем списке Минимальный допускаемый класс сечения при сейсмических нагрузках подходящий вариант.

Пластичные зоны должны образоваться в балках, а в колоннах не должно возникать пластических деформаций. Eurocode 8 дает рекомендации в 4.4.2.3 Conditions for global and local ductility для выполнения этого принципа. Согласно этим рекомендациям, в точках примыкания колонн к балкам суммарный несущий момент колонн должен превышать суммарный несущий в балках в 1.3 раза. Чтобы учесть для колонн это требование, следует в параметрах конструирования активировать чек Реализовать принцип сейсмостойкости «слабая балка – сильная колонна» и при необходимости указать коэффициент, с которым момент от балок будет учтен в дополнительной сейсмической комбинации.

В расчете это работает следующим образом:

1. Проверяется, есть ли элемент колонной. Если он размещен не вертикально, то данный принцип игнорируется;
2. В узлах элемента ищутся горизонтальные и наклонные примыкающие элементы, которые имеют параметры конструирования стальных элементов с учетом Eurocode. Если таких нет, то принцип игнорируется.
3. Отдельно по каждому из локальных направлений y и z элемента колонны ищется сумма проекций пластических предельных моментов \( M_{yb} \), \( M_{zb} \), которые могут накопить балки/раскосы. Если балка примыкает шарнирно по соответствующему изгибному направлению, то предельный момент балки не входит в эту сумму.
4. Предельный момент в узле распределяется на примыкающие колонны в узле пропорционально жесткостям колонн.
5. По всем сейсмическим комбинациям ищется максимальное и минимальное осевое усилие \( N_{min}, N_{max} \).
6. Колонна проверяется на следующие дополнительные фиктивные комбинации нагрузок:
   $$ \begin{array}{|c|c|c|} \hline N_{min} & M_{yb} & 0 \\ \hline N_{min} & -M_{yb} & 0 \\ \hline N_{min} & 0 & M_{zb} \\ \hline N_{min} & 0 & -M_{zb} \\ \hline N_{max} & M_{yb} & 0 \\ \hline N_{max} & -M_{yb} & 0 \\ \hline N_{max} & 0 & M_{zb} \\ \hline N_{max} & 0 & -M_{zb} \\ \hline \end{array} $$

В программном комплексе ЛИРА 10 реализована возможность задания переменных сечений для стержневых элементов конструкции. Это позволяет моделировать балки, колонны и другие элементы, у которых размеры поперечного сечения линейно изменяются вдоль длины. Начиная с ПК ЛИРА 10.16, такая возможность доступна для расчета симметричного двутавра, несимметричного двутавра и сварной коробки согласно Eurocode 3. Расчет выполняется для сечения текущего размера выбранного элемента аналогично сечений постоянного размера, но есть некоторые отличия. Во-первых, не производится расчет для изгибной формы. Во-вторых, не учитывается эффект сдвигового запаздывания. В-третьих, при определении расчетных длин элементов дополнительно выполняются преобразования. Дело в том, что расчетная длина в каждой точке пролета элемента переменного сечения разная. Если известно значение расчетной длины элемента \( l_{ef.bas} \) (базовое) при определенном значении момента инерции \( I_{bas} \), то расчетная длина элемента в любом другом месте с текущей координатой x (в местных осях стержня) может быть определена:

$$ l_{efx} = l_{ef.bas} \cdot \sqrt{\frac{I_x}{I_{bas}}} $$

Пользователь может выбрать, по какому критерию указана базовая расчетная длина. Варианты ниже показаны на рисунке. Если расчетная длина задана непосредственно элементам, то рекомендуется выбрать параметр Использовать постоянную расчетной длины.

В СНиП II-23-81 и нормах других стран, которые создавались на его базе, проверки местной устойчивости для стенок центрально сжатых симметричных двутавров по таблице 27, наиболее жёстко ограничивают гибкость стенки и при этом никак не учитывают её фактическое напряжённое состояние. Они основаны на том, что потеря местной устойчивости не должна происходить раньше, чем потеря общей устойчивости. В других случаях могут давать необоснованный запас. Так, пользуясь нормами в лоб можно часто получить недопустимый процент использования по местной устойчивости в совершенно безобидных случаях с маленькими нагрузками. Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, в этом случае расчет выполняется по следующему алгоритму:

$$ \frac{|N| \gamma_n}{\gamma_c \varphi_z A} \le \frac{3,6152 \chi R_y}{\bar{\lambda}_w^{-2}} $$

$$ \chi = \begin{cases} \frac{167\psi^5 - 995.75\psi^4 + 991.45\psi^3 - 398.0875\psi^2 + 75.24334\psi}{9} + 1, & \text{if } 0 < \gamma \le 4 \\ 0.08 \psi + 1.643, & \text{if } 4 < \gamma \le 10 \\ \frac{0.1 \psi + 15.407}{9} \le 1.8, & \text{if } \gamma > 10 \end{cases} $$

Здесь коэффициент χ получаем через аппроксимацию таблицы 1 книги [Б.М. Броуде, В.И. Моисеев. Устойчивость прямоугольных пластинок с упругим защемлением продольных сторон. Строительная механика и расчёт сооружений №1, 1982, стр. 39-42].

$$ \Psi = \frac{\gamma}{10} $$

$$ \gamma = \frac{G I_{fx}}{h_w D} $$

$$ I_{fx} = \frac{b_f t_f^3}{3} $$

$$ D = \frac{E t_w^3}{12(1-\mu^2)} $$

Вид нагрузки используется при определении коэффициента \( \varPsi \) согласно таблицам Н.1, Н.2, Н.5 ДБН В.2.6-198:2014, таблицам 77, 78, 79 СНиП II-23-81, таблицам Ж.1, Ж.2, Ж.5 СП 16.13330.2017. Вид нагрузки можно указать или вручную, или из перечня указанных таблиц. Начиная с версии ПК ЛИРА 10.16, появилась возможность сделать этот выбор автоматически, базируясь на эпюре изгибающего момента.

В случае автоматического распознавания вида, нагрузка определяется по следующей процедуре:

1. Конструктивный элемент делится на отдельные пролеты с учетом раскреплений прогибов;
2. Выбирается пролет, в котором находится рассматриваемый элемент;
3. Для каждой проверяемой нагрузки (усилия/РСУ/РСН) вдоль точек пролета конструктивного элемента определяются изгибающие моменты M и координатные привязки \( X \);
4. Ищется максимальный момент в пролете \( M_{max} \);
5. Формируются базисные эпюры из таблиц Н.1, Н.2, Н.5 ДБН В.2.6-198:2014, таблиц 77, 78, 79 СНиП II-23-81, таблиц Ж.1, Ж.2, Ж.5 СП 16.13330.2017 через координату X и максимальный момент \( M_{max} \):
   1. сосредоточенная нагрузка в центре шарнирно опертой по краям балки: $$ M_1(x) = \begin{cases} 2 \cdot M_{\max} \cdot \frac{(L-x)}{L}, & x \ge \frac{L}{2} \\ 2 \cdot M_{\max} \cdot \frac{x}{L}, & x < \frac{L}{2} \end{cases} $$
   2. сосредоточенная нагрузка в 1/4 шарнирно опертой по краям балки: $$ M_{21}(x) = \begin{cases} 4 \cdot M_{\max} \cdot \frac{x}{L}, & x \le \frac{L}{4} \\ \frac{4}{3} \cdot M_{\max} \cdot \frac{x}{L}, & x > \frac{L}{4} \end{cases} $$
   3. сосредоточенная нагрузка в 3/4 шарнирно опертой по краям балки: $$ M_{22}(x) = \begin{cases} \frac{4}{3} \cdot M_{\max} \cdot \frac{x}{L}, & x \le \frac{3L}{4} \\ 4 \cdot M_{\max} \cdot \frac{L-x}{L}, & x > \frac{3L}{4} \end{cases} $$
   4. две сосредоточенные нагрузки: в 1/3 и 2/3 на шарнирно опертой по краям балке: $$ M_3(x) = \begin{cases} 3 \cdot M_{\max} \cdot \frac{x}{L}, & x \le \frac{L}{3} \\ M_{\max}, & \frac{L}{3} < x < \frac{2L}{3} \\ 3 \cdot M_{\max} \cdot \frac{L-x}{L}, & x \ge \frac{2L}{3} \end{cases} $$
   5. сосредоточенная нагрузка в центре жестко опертой по краям балки: $$ M_{41}(x) = \begin{cases} M_{\max} \cdot \left(1 - \frac{4x}{L}\right), & x < \frac{L}{2} \\ M_{\max} \cdot \left(\frac{4x}{L} - 3\right), & x \ge \frac{L}{2} \end{cases} $$ $$ M_{42}(x) = -M_{41}(x) $$
   6. равномерно распределенная нагрузка на шарнирно опертой по краям балке: $$ M_5(x) = 4M_{\max} \cdot x \cdot \frac{L-x}{L^2} $$
   7. равномерно распределенная нагрузка на жестко опертой по краям балке: $$ M_{61}(x) = M_{\max} \cdot \left(1-8x \cdot \frac{L-x}{L^2}\right) $$ $$ M_{62}(x) = -M_{61}(x) $$
   8. линейная эпюра изгибающего момента, коэффициенты k и c определяются по методу наименьших квадратов относительно фактической эпюры: $$ M_7(x) = k \cdot x + c $$
   9. сосредоточенная нагрузка на конце консоли: $$ M_{81}(x) = M_{\max} \cdot \frac{x}{L} $$ $$ M_{82}(x) = M_{\max} \cdot \frac{L-x}{L} $$
   10. равномерно распределенная нагрузка по консоли: $$ M_{91}(x) = M_{\max} \cdot \frac{x^2}{L^2} $$ $$ M_{92}(x) = M_{\max} \cdot \frac{(L-x)^2}{L^2} $$
6. По каждой из базисных эпюр \( M_i(x) \) для балок или консолей находится сумма квадратов отклонений между базисной эпюрой и фактической.
7. Базисная эпюра, по которой получена минимальная сумма квадратов отклонений, используется в дальнейшем с учетом таблиц Н.1, Н.2, Н.5 ДБН В.2.6-198:2014, таблиц 77, 78, 79 СНиП II-23-81, таблиц Ж.1, Ж.2, Ж.5 СП 16.13330.2017 для получения коэффициента \( \varPsi \).

Модуль ГРУНТ дополнен расчётом свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента по нормам ДБН В.2.1-10:2009 (расчет наследован со СНиП 2.02.01-83*).

Для выполнения расчета необходимо назначить свае расчетные горизонтальные силы и/или моменты, а затем активировать чек Рассчитать устойчивость основания окружающего сваю.

В результатах расчёта в Редакторе грунта для каждой сваи отображаются значения коэффициентов деформации \( \alpha_{\varepsilon} \), коэффициентов редукции \( dK \), глубины условного защемления острия сваи \( l_{1} \), расчётного и предельного давления на грунт по боковой поверхности сваи \( \sigma_z \), расчётной глубины (глубина расположения сечения сваи в грунте) \( z \), горизонтального перемещения \( u \) и угла поворота сваи \( \varPsi \) для осей X и Y.

Также можно увидеть графики поперечной силы \( Q \), расчётного изгибающего момента \( M \), расчётного давления на грунт по боковой поверхности \( \sigma_z \) и предельного давления на грунт по боковой поверхности \( \sigma_{zu} \) в зависимости от глубины расположения сечения сваи в грунте \( z \).

Для общей оценки устойчивости основания в Анализе модели доступны мозаики коэффициента использования \( K_h \) и степени боковой пластичности \( K_{pl} \).

Коэффициент использования определяется по формуле: \( K_h = \frac{\left| \sigma_z \right|}{\left| \sigma_{zu} \right|} \), а степень боковой пластичности по формуле: \( K_{pl} = 1 - dK \).

• Оптимизирован алгоритм построения слоев грунта по скважинам;
• Расчет несущей способности винтовых свай по Eurocode 7 переделан таким образом, чтобы соответствовать рекомендациям немецкого пособия Recommendations on Piling (EA-Phäle) от German Geotechnical Society;
• Для свай, которые заданы при помощи архитектурных элементов, реализована возможность редактирования местной системы координат.

В ПК ЛИРА 10.16 переработан плагин связи с Revit 2025, по сравнению с плагинами для более ранних версий Autodesk Revit, изменен и функционал, и внешний вид.

Экспорт аналитической модели осуществляется с применением промежуточного файла (формат *.2lira). Для передачи результатов расчета в Revit промежуточный файл пополняется данными из ПК ЛИРА 10.16, которые далее будут прочитаны плагином уже в среде Revit.

При экспорте сечений доступен выбор набора данных извлекаемых из Revit:

1. Через библиотеку сопоставлений (пользователю предлагается выбор соответствующих профилей в библиотеке ПК ЛИРА);
2. Параметрические характеристики (из модели Revit извлекается тип сечения и его геометрические характеристики);
3. Жесткостные характеристики (из модели Revit извлекаются расчетные характеристики сечения, и в ПК ЛИРА будет сформировано сечение, заданное численным описанием).

При экспорте материалов доступен выбор набора данных, извлекаемых из Revit:

1. Через библиотеку сопоставлений (пользователю предлагается выбор соответствующих материалов в библиотеке ПК ЛИРА);
2. По численным характеристикам физических параметров материала (модуль упругости, коэффициент Пуассона, коэффициент теплового расширения и т.п.).

Отображение результатов – в Revit доступно отображение результатов подбора армирования как для плит, так и для стержневых элементов.